Разделы

Авто
Бизнес
Болезни
Дом
Защита
Здоровье
Интернет
Компьютеры
Медицина
Науки
Обучение
Общество
Питание
Политика
Производство
Промышленность
Спорт
Техника
Экономика

ЛЕКЦИЯ № 6

Классификация ошибок стрельбы прямой наводкой.

В соответствии с принятой в отрасли классификацией, ошибки стрельбы прямой наводкой (стрельба из танков и ПТП по видимым целям в пределах до 3-х километров), по их происхождению разделяются на следующие основные группы:

 

I. ошибки технического рассеивания снарядов (ТР);

II. ошибки технической подготовки (ТП) пушки к стрельбе;

III. ошибки подготовки исходных установок (ПИУ) – (выработки упрежденных координат);

IV. ошибки наведения пушки в момент вылета снаряда (Н);

V. ошибки вибрационного рассеивания снарядов (ВР);

Основные определения ошибок

I. ОТР – ошибки, обусловленные факторами, связанными только с конструкцией и качеством изготовления пушки и выстрела, характером их взаимодействия, поведением снаряда на траектории.

В дополнение к ОТР в теории стрельбы и практике отработке боеприпасов используются следующие понятия рассеивания:

1) Среднестатистическое рассеивание – рассеивание штатных снарядов в нормальных условиях, определенное на большом количестве партий снарядов стрельбой с места по неподвижному щиту, при неограниченном времени наводки, включающее в число причин и ошибки наводчика.

2) Табличное рассеивание – среднестатистическое рассеивание, определенное на момент составления таблиц стрельбы.

3) Чертежное рассеивание – предельное значение технического рассеивания при контрольном отстреле валовых партий снарядов на кучность боя.

II. ОТП в реальных условиях состоят из ОТП в нормальных условиях и дополнительного смещения СТП в реальных условиях.

ОТП в нормальных условиях – характеризуется точностью совмещения средней траектории снарядов с линией прицеливания в нормальных условиях, и зависят от ошибок пристрелки пушки, согласования (выверки) прицельных устройств, разнобоя типов снарядов.

Ошибки пристрелки – ошибки определения индивидуальных углов вылета и привидения их к табличному для основного типа снаряда, принятого для пристрелки пушки.

Ошибки выверки прицельных устройств – характеризуется ошибками совмещения линий прицеливания и оси канала ствола на дальности сведения для данного КАВ.

Ошибки разнобоя типов снарядов – ошибки, возникающие вследствие отличия индивидуальных (для отдельной пушки) углов вылета снарядов, входящих в боекомплект орудия, относительно угла вылета основного снаряда, принятого для пристрелки, и табличного угла вылета, определенного по большему числу пушек.

Ошибки дополнительного смещения СТП в реальных условиях (ошибка нестабильности боя) – возникающие из-за отличия реальных условий проведения стрельбы от нормальных, обусловленные изменением параметров пушки (кривизны ствола в процессе настрела, ПОУ, изменение положения ствола в тепловом зазоре люльки, разностенность ствола) под воздействием внешних и внутренних условий и рассогласования прицельных устройств с осью канала ствола.

Ошибки теплового изгиба ствола – ошибки вызывающие рассеивание СТП, определяемые воздействием выстрела, внешних условий (солнце, дождь, ветер, свободная конвекция), технологическими параметрами ствола (толщина стенок, разностенность) и приводящие к изменению дульного угла ствола, вследствие неравномерного нагрева (охлаждения) вызванного перепадом температур на противоположных стенках ствола.

Ошибки от нестабильной работы ПОУ – ошибки вызывающие рассеивание СТП, обусловленные изменением режима работы ПОУ, вследствие изменения объема, вязкости и состояния жидкости, зависящие от темпа стрельбы.

Ошибки рассогласования прицельных устройств с осью канала ствола – характеризуются точностью согласования линии прицеливания с осью канала ствола, вследствие погрешностей из-за крена оси орудия, сбиваемости корпуса прицела, изменения исходного положения ствола в тепловом зазоре, параллакса, вызванного смещением прицела относительно оси канала ствола.

Ошибки изменения углов вылета с настрелом ствола – характеризуется отличием углов вылета относительно первоначально определенных, вследствие изменения технологических и эксплуатационных параметров орудия, вызванных износом канала ствола от настрела.

III. ОПИУ (выработки упрежденных координат) – характеризуют отклонение выработанного упрежденного положения линии выстрела относительно идеально-упрежденного положения цели, определяемые углами прицеливания и упреждения. Эти ошибки зависят от состава комплекса приборов управления огнем, точности их работы, применения рациональных приемов и способов ведения огня.

Ошибки выработки угла прицеливания – ошибки характеризуемые разностью между отработанным пушкой и истинным (табличным) значением угла прицеливания, зависящие от точности таблиц стрельбы, точности изготовления баллистических кулачков, кинематики выработки углов прицеливания в прицеле, а также точности передачи углов, определяемой погрешностью параллелограммного механизма и величиной угла места цели.

Ошибки измерения дальности – ошибки, характеризующиеся разностью между истиной дальностью до цели, определяемые точностью работы дальномерного устройства или применяемого способа измерения дальности.

Ошибки определения и учета отклонения условий стрельбы от нормальных – ошибки, допускаемые аппаратурой комплекса (датчики, механизмы) при определении и учете метео, баллистических или топографических факторов, а также вследствие изменчивости отдельных факторов с расстоянием и во времени.

Ошибки определения отклонений условий стрельбы от нормальных по правилам стрельбы – ошибки, возникающие при определении и учете величин отклонения метео или баллистических факторов, обусловленные разностью между значениями, предусмотренными правилами стрельбы к требуемым значениям для баллистики конкретного снаряда, точностью цены деления шкал углов прицеливания и боковых поправок, а также вследствие изменчивости отдельных факторов с расстоянием и во времени.

Ошибки не учета отклонений условий стрельбы от нормальных – ошибки, допускаемые при не учете метеоусловий, баллистических и топографических факторов, определяемые законом распределения данного фактора для выбранного театра военных действий.

Ошибки за счет угловых поперечных колебаний танка – ошибки, возникающие вследствие колебаний корпуса на подвеске при движении танка.

Ошибки определения и учета взаимного углового перемещения цели и танка механизмом - ошибки, характеризующие погрешность отработки механизмом боковой поправки, определяемой угловой скоростью цели и полетным временем снаряда.

Ошибки определения и взаимного перемещения цели и танка (ВИНтц) по правилам стрельбы – ошибки, возникающие при определении и учете наводчиком величины упреждения, рекомендуемые правилами стрельбы, зависящие от точности оценки наводчиком скорости и курсового движения цели и танка и ошибок округления, вызванных точностью цены деления шкалы боковых поправок.

Ошибки учета собственного хода танка (ВИРт) – ошибки, характеризующие точностью учета механизмом расстояния пройденного танком от момента измерения дальности до момента производства выстрела.

Ошибки учета движения цели (ВИР) по правилам стрельбы – ошибки, возникающие при определении и учете величены изменения расстояния, пройденного целью, в соответствии с рекомендации правил стрельбы, зависящие от точности оценки наводчиком скорости и курсового угла движения цели, времени на подготовку и производство выстрела с момента измерения дальности и ошибок округления, вызванных точностью цены деления шкалы углов прицеливания.

Ошибки непоказательности ветра – ошибки, возникающие вследствие отличия направления и силы (скорости) ветра в месте расположения танка от его значений на дистанции по траектории полета снаряда.

IV. Ошибки наведения пушки в момент вылета снаряда – ошибки, характеризующие отклонения от канала ствола относительно выработанного упрежденного положения цели в момент вылета снаряда из канала ствола, определяемые ошибками прицеливания, ошибками слежения привода (стабилизации) в момент разрешения выстрела и ошибками запаздывания выстрела.

Ошибки прицеливания – ошибки, характеризуемые точности совмещения линии прицеливания с линией цели при непрерывном прицеливании.

Ошибки слежения привода (стабилизации) – ошибки, характеризующие отклонение оси канала ствола от выработанного относительно линии прицеливания упрежденного положения цели при непрерывном прицеливании.

Ошибки запаздывания выстрела – ошибки, характеризующие угловое перемещение оси канала ствола за время запаздывания выстрела (от момента разрешения выстрела до вылета снаряда из канала ствола, определяемое структурой СУО, быстродействием цели стрельбы и временем движения снаряда в стволе).

V. Ошибки вибрационного рассеивания.

При стрельбе с ходу возникает дополнительная ошибка рассеивания, обусловленная вибрацией консольной части ствола и его колебаниями в тепловом зазоре люльки.

 

 

Однако суммарная ошибка не обладает наглядностью.

Наиболее полной характеристикой точности стрельбы КАВ прямой наводкой является дальность действительной стрельбы (ДДС). Она определяется как наибольшая дальность, при которой вероятность попадания в цель (стандартную мишень КСТ-69, КСТ-76, КС-84 №12 и №12а соответственно лобовая и боковая проекции танка) одним выстрелом равна 0,55 и зависит от размеров цели и величины суммарной ошибки стрельбы.

Значение вероятности попадания в цель одним выстрелом p1=0,55 принято из условий обеспечения вероятности попадания p3=0,9 при трех независимых выстрелах.

, где – вероятность попадания одним выстрелом, n-количество выстрелов.

При определении дальности действительной стрельбы расчетным или опытным путем, цель (танк) заменяется упрощенной фигурой или прямоугольником с приведенными размерами, обеспечивающими равновеликость площадей проекций фигуры и реальной цели.

Чтобы определить зависимость ДДС от величины суммарной ошибки стрельбы сначала строят зависимость P(), для некоторой области значений в метрах.


P

 

0,55

 

 

ДДС,м

 
 

 


 

 
 

 


Рис. 10 Определение ДДС по заданной вероятности поражения цели.

Полученное значение в метрах будет соответствовать ДДС=1000м. Затем строится зависимость ДДС (в т.д. или мрад) по формуле:

Для существующих серийных КАВ с автоматизированной СУО ДДС в нормальных (среднестатистических) условиях составляет 1700…2000м.

Уровень ошибок ТР, ТП, ВР, ПИУ и Н для этих дальностей находится в пределах 0,15¸0,35 мрад (т.д.).

 
 

Анализ отдельных составляющих ошибок стрельбы КАВ показал, что для обеспечения перспективных ДДС КАВ необходимо пропорциональное снижение всех составляющих ошибок стрельбы КАВ.

 

Рис. 11 Распределение ошибок при стрельбе прямой наводкой бронебойно - подкалиберным и калиберным снарядом.

 

ЛЕКЦИЯ №7

Роль кривизны и разностенности ствола в формировании ошибки технической подготовки.

Исследованию погрешностей технической подготовки пушки в отрасли было посвящено много работ. В результате этих работ была проведена поэтапная модернизация танковой пушки Д-81, включающая следующие конструктивно-технологические мероприятия, направленные на уменьшение погрешностей технической подготовки:

· симметричные противооткатные устройства с участком малоторможенного отката до момента вылета снаряда из канала ствола;

· нулевое плечо динамической пары ствола;

· термозащитный кожух ствола;

· люфтовыбирающий механизм;

· уменьшение дульного угла и разностенности ствола соответственно с 2,0 т.д. и 2,5 мм до 0,8 т.д. и 0,8 мм.

Внедрение указанных мероприятий привело к существенному снижению ошибки технической подготовки с 0,4…0,5 т.д. до 0,2…0,25 т.д., а основными факторами влияющими на формирование погрешностей технической подготовки стали кривизна и разностенность ствола.

Рассмотрим кратко существующие методы определения кривизны и разностенности ствола.

Кривизна ствола.

Кривизной k(x) линии y = f(x) является величина обратная радиусу кривизны в каждой точке и вычисляется по формуле:

В силу малости величины для стволов артиллерийских орудий, кривизну ствола можносчитать равной второй производной от непрямолинейности, которая характеризуется линейными отклонениями действительной оси от геометрической.

Требования к точности определения кривизны можно сформулировать исходя из влияния, которая кривизна оказывает на формирование угла вылета. Влияние кривизны на угол вылета выражается зависимостью: или , где весовая функция (коэффициенты) влияния кривизны (участков) ствола на угол вылета; кривизна ствола (i-го участка).

Если принять кривизну на всех участках одинаковой, то допустимую величину ошибки определения кривизны можно получить исходя из допустимой погрешности определения угла вылета , а именно:. Величина составляет для различных типов снарядов в среднем (0,9…3,0) рад×м. Учитывая, что максимальная погрешность определения углов вылета снарядов различных типов находится в пределах 0,2…0,4 мрад, получим допустимую максимальную ошибку определения кривизны соответствующую радиусу кривизны (5…8)м.

В зависимости от измерения функции (непрямолинейности), ее первой или второй (кривизны) производной в артиллерийской практике используют три метода:

· нивелирования;

· коллимационный;

· прямого измерения.

Метод нивелирования сводится к измерению непрямолинейности. Большинство существующих отечественных приборов построены по принципу нивелирования и являются либо оптическими (4КРСМ, ПИН), либо оптико-электронными (ЛУЧ-Н, НТК), либо электронно-механическими (Визит). Сущность измерительных схем этих приборов представлена на рисунке 12. Геометрическая ось оптических приборов формируется с помощью зрительной трубы, у оптико-электронных приборов с помощью излучателя с оптическим квантовым генератором, а у электронно-механического прибора «Визит» с помощью тонкой струны натягиваемой внутри канала ствола. Снятие отсчетов у оптических приборов производится визуально по концентрическим кругообразным шкалам, расположенным на измерительной коробке перемещаемой вдоль оси канала ствола. У оптико-электронных и оптико-механических приборов снятие показаний осуществляется с помощью регистрирующего блока на основе самописца или цифропечати. Точность однократного измерения непрямолинейности существующими приборами характеризуется средней квадратичной погрешностью на уровне 0,03…0,2 мм.

Приборы, построенные по принципу нивелирования, отличаются простотой принципиальной схемы и метрологического контроля, а также имеют возможность определять не только непрямолинейность (функцию), но и ее производные. Основной сложностью реализации приборов построенных по принципу нивелирования является необходимость измерения линейных отклонений до 1…2мм с погрешностью не более 0,01 мм.

Коллимационный метод.

Сущность коллимационного метода состоит в измерении изменения угла наклона касательной к действительной оси в ряде равноотстоящих сечений канала ствола. Преимущество коллимационного метода перед методом нивелирования состоит с одной стороны в том, что он позволяет измерять непосредственно первую производную от непрямолинейности и снизить ошибку при пересчете в кривизну, с другой стороны точность измерения угловых величин существенно выше, чем линейных.

К приборам, построенным по коллимационному принципу, в отечественной артиллерийской практике относятся оптические приборы ОП№4 и ОП№5. Схема измерения приборами ОП№4 и ОП№5 представлена на рисунке 13. Теоретическая ось формируется отсчетной оптической трубой, вставляемой в катору орудия, по исходному положению измерительного цилиндра, который при помощи штанги продвигается по каналу ствола через интервалы, равные базе измерительного цилиндра (). В каждой позиции оптическая ось отсчетной трубы устанавливается (концентрическим положением кругообразных марок) параллельно оси измерительного цилиндра и снимаются отсчеты по барабанчикам.

Для пересчета величины относительных прогибов используют таблицы или зависимости:.

 

 
 
Рис. 12


Отклонение действительной оси от первоначального направления оптической оси измерений определяют нарастающим суммированием относительных прогибов: .

Точность однократного измерения этими приборами в пересчете на непрямолинейность характеризуется величиной 0,04…0,05 мм, что находится на уровне 20…25 угл. сек, что несколько ниже требуемой точности. Однако чувствительность у этих приборов в пределах 6…10 угл. сек и при соответствующей доработке приборы, построенные на коллимационном принципе, могут соответствовать заданным требованиям.

 


 
 
Рис. 13


Метод прямого измерения кривизны

Метод прямого измерения предполагает непосредственное определение кривизны в каждом сечении канала трубы.

Одна из схем прибора построенного по принципу прямого измерения разработана на основе допущения о постоянстве радиуса кривизны на длине измерительной базы. Используя это допущение, зависимость кривизны от стрелы прогиба легко получить:или .

Учитывая, что величина на несколько порядков меньше остальных членов, ее можно пренебречь. Отсюда .

Определим порядок величины стрелы прогиба для измерения кривизны в диапазоне () м-2 положив длину измерительной базы 0,5 и 0,3м.

Для L = 0,5 м h = 6,25 (10-5…10-6) м

Для L = 0,3 м h = 2,25 (10-5…10-6) м

Существующие датчики линейных перемещений в диапазоне от 2 до 60 мкм позволяют измерять с погрешностью не более 0,25 мкм.

 

Рис. 14. Схема измерения радиуса кривизны.

Таким образом, приборы построенные по принципу прямого измерения технически вполне реализуемы.

Анализ методов измерения разностенности ствола.

Разностенность ствола характеризует различную толщину стенки ствола в сечении.

Практика ее измерения насчитывает различные принципы измерения и типы приборов.

По принципу измерения эти приборы можно подразделить на три группы:

прямого измерения, комбинированного, универсального.

Использование при измерении разностенности приборов 1-й группы (рычажный, Симонова, 4КРСМ и др.) требует установки ствола на специальном станке (столе, призмах и т.п.) для обеспечения вращения ствола. В настоящее время, в связи с недостаточной точностью и большой трудоемкостью измерения, их применение ограничено. В серийном производстве используют лишь прибор 4КРСМ. Точность однократного измерения разностенности этим прибором составляет 0,2мм.

Комбинированные приборы (типа «Центр»1,2,3,4,5,6) измеряют разностенность с помощью ультразвука. Они также требуют установки ствола на стенд для обеспечения возможности его вращения. Эти приборы широко применяются в серийном производстве на различных этапах изготовления ствола, погрешность их измерения 0,1 мм.

При экспериментальных исследованиях получили применение универсальных приборов типа ПКР, ИРТ и ЭХО, которые также измеряют с помощью ультразвука, но в отличие от вышеупомянутых приборов, измерение разностенности достигается поворотом измерительной скобы в сечении ствола.

Приборы обеспечивают измерение как величины (с погрешностью не более 0,1 мм) так и положения толстой стенки.

Таким образом, существующие приборы вполне обеспечивают необходимую точность измерения.

ЛЕКЦИЯ №8

Анализ процесса формирования погрешностей стрельбы.

С точки зрения точности стрельбы, процесс движения снаряда в стволе и на траектории условно можно разбить на 4 периода.

Первый период движения снаряда в стволе на двух опорах начинается с момента начала движения снаряда в стволе и заканчивается в момент выхода из ствола передней опоры снаряда. Возмущения, полученные снарядом в виде линейных и угловых перемещений и скоростей, формируются за счет поперечных колебаний ствола и корпуса снаряда и теплового изгиба ствола. Калиберный снаряд в этом случае целесообразно рассматривать как твердое тело с упругими опорами, а подкалиберный снаряд как упругое тело.

Формирование возмущений в первом периоде можно проиллюстрировать схемой представленной на рисунке 15.

 
 
Рис. 15


Описывается поведение качающейся части при выстреле, описывается системой управления, которая включает в себя:

· Уравнение вращательного движения люльки как абсолютно твердого тела вокруг оси цапф:

· Уравнения поперечных колебаний ствола как упругого стержня:

;

· Уравнений на границе стержня при x=0:

при x=2

Представленная система уравнений решается методом конечных разностей с использованием неявной схемы интегрирования:

Подставив эти уравнения, в уравнения поперечных колебаний ствола и, сделав замену переменных во всех сечениях, получаем n+1 алгебраическое уравнение относительно n+5 неизвестных. Соотношения на границах стержня позволяют определить недостающие ординаты упругой оси ствола.

В матричном виде полученная система уравнений имеет вид:

,где матрицы

жесткости

ординат упругой оси

масс

поперечных ускорений

внешних сил

продольных сил

углов наклона упругой оси ствола.
Поведение снаряда в этом периоде рассмотрим на примере калиберного снаряда с упругими опорами без зазора со стенками канала ствола. Расчетная схема такого снаряда представлена на рисунке 16.

 

 
 
Рис. 16

 


Кинематическое центростремительное ускорение:

Кинематическая угловая скорость:

Кинематическое угловое ускорение:

Используя принцип Даламбера, запишем уравнение движения стержня в координатах. Равновесие стержня по координате будет обеспечено, если инерционный член будет уравновешен силой кинематического возмущения и деформациями опор снаряда .

Или ,

или

(2)

аналогично для координаты можно записать:

где масса, момент инерции, линейные и угловые перемещения корпуса снаряда;

жесткости и расстояния от центра масс до задней и передней опор снаряда;

угол наклона и кривизны действительной оси канала ствола соответственно под задней и передней опорах снаряда.

В процессе стрельбы и в перерывах между выстрелами происходит неоднородный нагрев (охлаждение) стенок ствола вследствие наличия разнотолщинности стенок по сечению – разностенности. Разностенность приводит к изгибу ствола вследствие более сильного разогрева при выстреле тонкой стенки и большего ее температурного удлинения вдоль оси ствола, по сравнению с противоположной более толстой стенкой.

Алгоритм расчета изгиба ствола можно разбить на две самостоятельные задачи. Первая из них предусматривает расчет нестационарного температурного поля в любом поперечном сечении ствола с использованием уравнений теплопроводности в виде:

с граничными условиями на поверхности канала ствола (3)

на наружной поверхности ствола,

.

В результате решения задачи определяется поле распределения температуры по выбранным сечениям ствола в различные моменты времени, которое используется для решения задачи изгиба ствола. Существо этой задачи состоит в определении изменения дульного угла ствола под действием изменения температурного поля в теле ствола.

Алгоритм задачи построен на основе гипотезы плоских сечений, влияния температуры на физико-механические свойства материала и представляется в виде системы уравнений:

(4)

при начальных условиях z = 0;

где E(T) – модуль упругости материала в зависимости от температуры; относительное удлинение;

коэффициент линейного расширения;

угол поворота сечения относительно оси y и z соответственно;

координаты точки в сечении в декартовой системе координат.

Таким образом, используя вышеизложенные математические модели прямого алгоритма, определяются возмущения и первого периода являющиеся начальными условиями для второго периода.


Второй период схода снаряда со ствола продолжается до момента схода со ствола заднего ведущего элемента снаряда. В этом периоде возникают дополнительные возмущения снаряда связанные с его вращательным движением как твердого тела вокруг центра масс за счет момента силы реакции на задней опоре. Формирование возмущений во время периода схода можно проиллюстрировать схемой, представленной на рисунке 17.

 
 
Рис. 17


Уравнения движения в этом периоде легко получить из уравнений (2) положив ,

Третий период характеризуется движением снаряда в спутном потоке пороховых газов, истекающих из канала ствола в процессе периода последействия. Движение снаряда в этом периоде в настоящее время наименее изучено, поэтому учета влияния периода последействия на развитие начальных возмущений будем вводить поправочный коэффициент к углу и угловой скорости снаряда вокруг центра масс.

Четвертый период – представляет движение снаряда на внешнетраекторном участке. Возмущения, полученные снарядом в предыдущих периодах, являются начальными условиями для этого периода и определяют степень отклонения данной траектории от опорной (невозмущенной) траектории. Математическая модель, описывающая внешнетраекторный участок представляет из себя систему уравнений состоящую из:

уравнений поступательного движения центра масс в поточной системе координат:

уравнений вращательного движения относительно центра масс в связанной неподвижной системе координат:

кинематических уравнений в земной системе координат:

в связанной системе координат:

абсолютная скорость центра масс снаряда;

угол наклона касательной к траектории центра масс относительно горизонта;

курсовой угол;

x , y, z – координаты центра масс в земной системе координат;

углы, характеризующие положение оси снаряда относительно вертикальной плоскости содержащей касательную;

проекции угловой скорости связанной системы координат относительно земной;

длина снаряда;

скоростной напор;

аэродинамические характеристики снаряда; площадь миделевого сечения.

Исследования, проведенные с помощью вышеприведенной математической модели пространственного движения снаряда показали, что основными начальными условиями, влияющими на отклонение точки попадания от расчетной при стрельбе на дальность прямой наводкой являются изменения углов бросания нутации а также угловых скоростей

Из приведенных рисунков видно, что изменение угла бросания происходит за счет изгиба дульной части ствола под действием поперечных колебаний () и тепловых деформаций () ствола, а также за счет поперечной скорости ствола () и центра масс снаряда () к концу второго периода:

.

Начальный угол нутации го формируется за счет угла поворота снаряда () и поперечных скоростей (и )

Учитывая, что получаем .

Скорость изменения теплового изгиба ствола за время выстрела незначительна, поэтому .

Таким образом, начальные условия для внешнетраекторного участка могут быть записаны в виде :

Блок-схема связи модулей комплексной модели представлена на рис. 18

Итак, используя вышеприведенную комплексную модель можно проводить оценку показателей точности стрельбы КАВ на этапе проектирования, изучать действие возмущающих факторов и расчетным путем определить углы вылета, как конкретного АО, так и ожидаемые характеристики рассеивания углов вылета семейства КАВ одного наименования.

 

       
 
   
 

 

 


Выводы по стрельбе прямой наводкой:

1. При стрельбе прямой наводкой наибольший вклад в точность стрельбы вносят ошибка наведения и ошибка технической подготовки.

2. Наибольший вклад в ошибку технической подготовки вносит непрямолинейность оси канала ствола.

3. Ошибку технической подготовки возможно снизить технологическими, конструктивными и расчетно - инструментальными методами.

4. Современная техническая база позволяет с высокой степенью точности измерить факторы, влияющие на ошибку технической подготовки.

5. Наиболее перспективным с точки зрения снижения факторов технической подготовки является метод математического моделирования процесса выстрела с дальнейшим вводом поправок в автоматизированную систему наведением орудия на каждый тип снаряда.

 

Для снижения ошибок стрельбы прямой наводкой и как следствие повышения точности стрельбы, в настоящее время разработана контрольно-проверочная машина для и приведения артиллерийских комплексов танкового и противотанкового вооружения к нормальному бою, в которой реализован расчетно-инструментальный метод приведения орудий к нормальному бою.

 

 

Дата публикации:2014-01-23

Просмотров:835

Вернуться в оглавление:

Комментария пока нет...


Имя* (по-русски):
Почта* (e-mail):Не публикуется
Ответить (до 1000 символов):







 

2012-2018 lekcion.ru. За поставленную ссылку спасибо.